电涌轴的液压设计
喘振轴是在末端提供的结构头部隧道或管道，以说明水锤效应在管道在其下游。缓冲轴被认为是缓冲轴的重要组成部分水电工程，特别是对于涉及头部压力隧道的人。
电涌轴的应用
在涉及压力隧道的大多数水电项目时，通过关闭涡轮机阀门突然关闭水中的水栏突然停止，因为从后面进来的水的惯性产生了一个共振效应，同时造成水锤效应。如果没有进行任何布置以防止这种水汉明，则可能导致钢管管突破，并且可能导致水电项目的严重稳定性问题，最佳解决方案是根据现场约束提供浪涌的沙唇或喘振箱。
喘振轴的设计
喘振轴的设计取决于不同的参数，如下所示：
- 设计流量
- 头部水位
- 引水隧洞直径
- 引水隧洞长度
- 引水隧洞的斜率
- 头部隧道材料
设计放电是由预定纵向斜坡的特定直径的头部隧道携带的水量，更大的斜率将是通过头部隧道的水速度，因此更大的损耗将是头部损失。
设计示例＃1（3.40米直径的头部隧道）
设计榜样＃2（2米直径的头部隧道）
调压井的设计包括以下两部分
- 水力设计
- 结构设计
液压设计＃1
以下示例将在站立的设计标准下有助于喘振轴的设计标准和程序。
| 基本输入数据 | |||
| HRT的长度 | = |
700.00 |
m |
| HRT的直径 | = |
3.40 |
m |
| HRT的横截面积 | = |
9.08 |
m2 |
| 净头 | = |
40.00 |
m |
| 设计排放 | = |
100.00 |
湿法 |
| 头部水位 | = |
2500.00 |
m |
| HRT入口水位 | = |
2494.00 |
m |
| 安全因素 | = |
1.60 |
|
| Hrtudnal坡的HRT | = |
0.10 |
毫米 |
| 浪涌轴的自由板 | = |
0.50 |
m |
| 液压设计（瞬时闭合） | |||
| HRT中的流速 | = |
11.01 |
多发性硬化症 |
| 接触液体的参数 | = |
10.68 |
m |
| 平均水力半径 | = |
0.85 |
m |
| 隧道的抵抗因子 | = |
0.138 |
|
| 电涌轴 | = |
58.81 |
m2 |
| 电涌轴面积（PROMD） | = |
94.09 |
m2 |
| 调压井直径 | = |
10.95 |
m |
| 喘振轴 | = |
5.475 |
m |
| 高度涌动（DZ）或 | = |
29.00 |
m |
| 上升浪涌高度(ymax) | = |
29.00 |
m |
（高于静态） |
|||
| 振荡时期 | = |
171. |
S. |
| 水停在T/4 | = |
42.75 |
S. |
| 最大浪涌的HRT中的速度 | = |
11.01 |
多发性硬化症 |
| 最大浪涌的S.T速度 | = |
-1.06241. |
多发性硬化症 |
| 喘振轴的总高度 | = |
105.50 |
m |
结构设计＃1
喘振轴的结构设计如下
| 基本输入数据 | |||
| 单位重量水 | = |
0.000010 |
n / mm3. |
| 混凝土抗压强度 | = |
25.00 |
n / mm2 |
| 结构设计 | |||
| 增加压头 | = |
1.03 |
n / mm2 |
| 容许压应力 | = |
11.15 |
n / mm2 |
| 调压井外半径 | = |
6.01 |
m |
| 电涌轴的厚度 | = |
0.53 |
m |
| 喘振轴壁的厚度（提供） | = |
0.53 |
m |
液压设计＃2
以下示例将在站立的设计标准下有助于喘振轴的设计标准和程序。
| 基本输入数据 | |||
| HRT的长度 | = |
700.00 |
m |
| HRT的直径 | = |
2.00 |
m |
| HRT的横截面积 | = |
3.14 |
m2 |
| 净头 | = |
40.00 |
m |
| 设计排放 | = |
100.00 |
湿法 |
| 头部水位 | = |
2500.00 |
m |
| HRT入口水位 | = |
2494.00 |
m |
| 安全因素 | = |
1.60 |
|
| Hrtudnal坡的HRT | = |
0.10 |
毫米 |
| 浪涌轴的自由板 | = |
0.50 |
m |
| 液压设计（瞬时闭合） | |||
| HRT中的流速 | = |
31.83 |
多发性硬化症 |
| 接触液体的参数 | = |
6.28 |
m |
| 平均水力半径 | = |
0.50 |
m |
| 隧道的抵抗因子 | = |
0.279 |
|
| 电涌轴 | = |
10.03 |
m2 |
| 电涌轴面积（PROMD） | = |
16.05 |
m2 |
| 调压井直径 | = |
4.53 |
m |
| 喘振轴 | = |
2.265 |
m |
| 高度涌动（DZ）或 | = |
119.00 |
m |
| 上升浪涌高度(ymax) | = |
119.00 |
m |
（高于静态） |
|||
| 振荡时期 | = |
120. |
S. |
| 水停在T/4 | = |
30. |
S. |
| 最大浪涌的HRT中的速度 | = |
31.82 |
多发性硬化症 |
| 最大浪涌的S.T速度 | = |
-6.22952 |
多发性硬化症 |
| 喘振轴的总高度 | = |
195.50 |
m |
结构设计＃2
喘振轴的结构设计如下
| 基本输入数据 | |||
| 单位重量水 | = |
0.000010 |
n / mm3. |
| 混凝土抗压强度 | = |
25.00 |
n / mm2 |
| 结构设计 | |||
| 增加压头 | = |
1.92 |
n / mm2 |
| 容许压应力 | = |
11.15 |
n / mm2 |
| 调压井外半径 | = |
2.69 |
m |
| 电涌轴的厚度 | = |
0.43 |
m |
| 喘振轴壁的厚度（提供） | = |
0.43 |
m |
结论
由上例可知，在保持其他因素不变的情况下，减小引水隧洞直径，引水隧洞内水的流速增加300%，从而在振荡周期小的调压井内产生高浪涌。这将导致调压井高度的增加。
