土壤沉降类型，计算和分析-沉降限制
土壤沉降和土壤剪切：
土壤剪切失效可能导致过度的建筑物变形甚至崩溃。过度定居点可能导致建筑框架滋扰的结构损坏，如粘贴门窗，瓷砖和石膏的裂缝，以及基础定居点导致的未对准的过度磨损或设备失败。
有必要研究基础剪切电阻（最终承载能力）和任何结构的沉降。在许多情况下，解决标准将控制允许的承载力。
除偶尔幸福的巧合之外，土壤结算计算只能在应用负载时最佳估算变形。
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一个小的计算AH为10mm，其中测量值为5或20 mm，有很大的误差，但大多数实际结构可以容忍预测或测量值。我们不想要的是25毫米的估计和随后的100毫米的沉降。
土壤沉降分析的两个主要问题是:
- 获得“可靠的值”弹性“参数
- 获得可靠应力配置文件从应用的负载。
结算组成部分：
基础沉降的组成部分为:
- 立即结算
- 合并结算，和
- 二级压缩(蠕变)
ΔH = ΔHi + U ΔHc + ΔHs
ΔH =总沉降，ΔHc =固结沉降，ΔH =次压，U =平均固结度。一般来说，一个基础的最终沉降值是感兴趣的，U等于1(即100%固结)
1.立即解决
- 在施加荷载时或在7天左右的时间内立即发生沉降。
- 占凝聚力减少土壤和不饱和粘土
- 即时沉降分析用于所有细粒土壤，包括淤泥和饱和度的淤泥和粘土，所有粗粒土壤具有大的渗透率（例如10.2米/秒）
2.固结沉降(ΔHc)
- 合并定居点是时间依赖，需要几个月的时间来发展。意大利比萨的斜塔经历了700多年来正在进行整合结算。瘦是由一侧的整合沉降引起的。然而，这是一个极端的案例。大多数项目的主要结算在3到10年内发生。
- 在固结理论适用的饱和/近饱和细粒土中占优势。
在这里，我们感兴趣的是估计两个固结沉降和多长时间它将采取或大部分沉降发生。
3.二次沉降/蠕变（ΔHC）
- 由于粘土颗粒的连续重排成为更稳定的构型，因此在恒定有效应力下发生。
- 在高度塑料粘土和有机粘土中占主导地位。
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立即解决的计算
立即解决计算
其中Q0 = ES单位的接触压力强度（未染色的弹性模量）
b'=以Δhi为单位贡献基面积的最小横向尺寸
ES，μ=弹性土参数。主要问题当然是为了获得正确的应力 - 应变模量。可以从实验室测试中找到，如无限制的压缩测试，
三轴压缩测试，以及原位测试，如SPT，CPT，板载测试，压力表等
m =有助于解决问题的角落数ΔHi。基脚中心m= 4;在角m = 1处，边m = 2处。
如果=嵌入减少因素，这表明当在地面上的一些深度放置时，结算会降低。对于= i的表面基础
Is =影响因素
上述方程是严格适用于半空间上的柔性基座。在实践中，大多数基础是灵活的，因为即使由上部结构负载装载时也甚至每厚的基础偏转。如果底座是刚性的，则减少为0倍率约为7％。半空间可以包括粘合性较少的材料或任何含水量，或不饱和的粘性土壤。
合并结算计算
二次压缩/蠕变
在初次固结后，土体结构继续调整以适应附加的荷载一段时间。这种沉降称为二次固结/二次压缩。在二次固结结束时，土体达到了新的K值o状态(静态状态)。
如果在一些土壤中沉降，则次要合并可以是较大的部件，特别是在具有大型有机组分的土壤中。二次合并与即时和整合类型的定居点相关，尽管通常与即时定居点的重要性不大。对于NCC而言，给定时间的二次压缩的大小通常比OV更大。
辅助压缩金速率可以由压缩/日志时间曲线的最终部分的斜率Cα定义。其中HSL =在时间t1，ΔHsl= T1和T2之间的土壤样品的样品厚度的变化。
找到字段中的次要合并解决（ΔHS），
H =在初级固结结束时磁场固结层的厚度。除非初级固结非常大，否则使用通常初始厚度。说出超过10％的初始厚度。
t100（f）=现场完成初次固结所需的时间
Δt=超出T100（f）的时间间隔
t2 =t100（f）+ΔT=计算辅助结算的时间。
找到t100（f）使用遵循关系
在哪里t100(实验室)和t100（f）=在实验室DF中完成初级固结所需的时间，Dlab =分别在现场和实验室中的最大排水路径。对于单向排水D =实验室中感兴趣层或样品厚度的厚度，用于双向排水D =感兴趣层厚度的一半/样品。
结算限制
总沉降量是向下移动的幅度。差异沉降是不均匀沉降。它是“结构不同位置之间的沉降差异”。结构下两点之间的角变形等于两点之间的沉降差除以两点之间的距离。
从理论上讲，如果它整体均匀地落户，则不会造成损坏，而不管定居点有多大。唯一的损害将是地下实用线路的连接。然而，当沉降是不均匀的（差分）时，始终如此，可能对结构造成损坏。
不同结构的可容忍的聚落差别很大。简单跨度框架可以承受比刚性框架大得多的变形。固定端拱如果桥台沉降或旋转，就会受到很大的影响。对于道路路堤，储仓和储罐，沉降300mm - 600mm可能是可以接受的，但对于机械基础，沉降可能限制在30mm。不同类型的建筑材料能承受不同程度的变形。例如，金属板墙板不像砖砌体那样容易显示损坏。
为减少不均匀沉降，设计单位可限制总沉降量，采用下式计算不均匀沉降量:
(ΔHdiff) max =½ΔHtotal
限值的指导方针由许多来源提出，但遵循常规限值似乎是传统上可接受的(Skempton和Mac Donald, 1956)。
沙子
最大总沉降=隔离的脚踏= 40 mm =筏的40至65毫米
相邻列之间的最大差分沉降= 25 mm
粘土
距离总沉降= 65毫米，筏= 65至100毫米
相邻柱间最大沉降差= 40mm。
也可以根据：（ΔHdiff）=δ/ L的角度失真来评估差分沉降
式中Δ =两点间相对沉降量，L =两点间水平距离。根据大量的沉降观测和结构的性能，建议的可容忍差异沉降限值如下表所示。
| 角变形 | 限位类型及结构 |
1/150 |
预计一般建筑物的结构损坏 |
1/250 |
高耸的刚性建筑物的倾斜度可以看得见 |
1/300 |
在面板墙壁预期的裂缝 |
带顶部起重机的困难 |
|
1/500 |
不允许有裂缝的建筑物的极限 |
1/600 |
用对角线的结构框架过度应力 |
1/750 |
机械敏感敏感难度 |
